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經(jīng)過公司多年售后反饋發(fā)現(xiàn)，造成挖掘機轉盤軸承早期失效的主要原因主要有兩種：一種是斷齒；另一種是滾道破壞。其中，斷齒為主要原因，占90％以上，且絕大多數(shù)發(fā)生在主機出廠后六個月以內。這不但嚴重困擾著轉盤軸承制造廠產(chǎn)品質量信譽，同時也對主機廠產(chǎn)品市場造成不利影響，因此認真解決好這一問題是轉盤軸承制造廠和主機廠的共同的目標和責任，也是雙方進一步合作共同發(fā)展的根本保證�！ ∫驍帻X而使轉盤軸承早期失效的根本原因是什么呢？設計問題；制造問題，材質問題；裝配問題還是使用問題。下面為您一一分析：
第一，徐州尚邦機械制造有限公司一直為各類主機配套轉盤軸承，除挖掘機行業(yè)外，僅有一起轉盤軸承斷齒記錄，而且是發(fā)生在晚期。當然，挖掘機的工況較塔吊、汽車吊等其它大部分使用轉盤軸承的行業(yè)的主機工況要惡劣，回轉速度較快，沖擊負荷也較大，斷齒的可能性相應地也大些，這也是不爭的事實。因此，挖掘機用回轉支承的模數(shù)較同一滾道直徑的其它行業(yè)主機用回轉支承要大一檔，而且是硬齒面（一般在47HRC～58HRC之間選取不同的硬度段），基本滿足了挖掘機對轉盤軸承齒輪的要求。雖然統(tǒng)計資料表明挖掘機用轉盤軸承早期斷齒的概率大于其它主機，但也僅限于極少的二、三種挖掘機上，大部分機種極少有回轉支承早期斷齒事故發(fā)生。
第二，據(jù)調查，國內外絕大多數(shù)20～22噸級的挖掘機使用的回轉支承齒輪模數(shù)都為10mm（或徑節(jié)=2.5），熱處理和精度等級基本一致，國產(chǎn)挖掘機一般采用標準齒高和標準壓力角。轉盤軸承齒輪周向許用力Ｐ可按下式計算： P=Kz*m*b/78 (噸) 式中 Kz=(z/150)^(±0.09)外齒取＋；內齒�。 �z－齒數(shù)m－模數(shù)mmb－齒寬mm 若設齒寬b=80；齒數(shù)z=90～110；且為內嚙合，則齒輪周向許用力為： p=(90～110/150)^(-0.09)*10*80/78 =10.74～10.55(噸) 可見齒輪的周向許用力能夠滿足該噸級的挖掘機對轉盤軸承齒輪負荷要求，但在該級別中個別機型出現(xiàn)的轉盤軸承早期斷齒率卻高達2%，其它絕大部分機型無此現(xiàn)象發(fā)生。
第三，轉盤軸承通過對多起早期斷齒實物的分析研究發(fā)現(xiàn)，大部分斷齒發(fā)生在沿齒寬方向的上半部，一半以上的斷裂面與輪齒的上端面相交，并成45°～60°左右的夾角，即使全齒脫落其裂紋也是自上而下擴張所致。齒輪受擠壓而產(chǎn)生的塑性變形也相當明顯，且上部較下部嚴重得多，整圈齒槽寬都有不同程度變化，從下至上、從根至頂齒槽寬遞增。我們是否可以認為：造成挖掘機轉盤軸承早期斷齒的作用力并非是周向回轉驅動力，而是與之嚙合的小齒輪對其施加的徑向擠壓力，且擠壓時小齒輪的軸線與轉盤軸承齒輪軸線不平行。該力產(chǎn)生于挖掘過程中地面對斗的反作用力，由于轉盤軸承有間隙的原故，與回轉支承內外圈分別聯(lián)接的上下兩部分在傾覆力矩的作用下，將發(fā)生在轉盤軸承通過大臂的軸向剖面上的相對傾斜，同時產(chǎn)生沿回轉支承徑向與大臂反方向的相對位移，位移量與轉盤軸承徑向間隙相當。因與轉盤軸承嚙合的小齒輪安裝在大臂的相反方向，當兩者齒側間隙過小時，位移尚未完成，小齒輪便壓上大齒輪，這種情況下本應由轉盤軸承滾道承擔的負荷卻由齒輪擔當了，由于小齒輪是懸臂安裝原本傾斜的軸線在擠壓力的反作用下進一步加劇，致使作用在大齒輪上的擠壓力集中在齒寬的上部。開始齒輪由塑性變形來補償齒側間隙的不足，隨著轉盤軸承滾道的進一步磨合，其徑向間隙漸漸加大，而變形量卻是有限的。通過受力分析可以看到：小齒輪對大齒輪的擠壓力是地面對斗的反作用力的幾倍甚至十幾倍，并且作用在齒廓上的力將被再一次放大，壓力角越小放大系數(shù)越大。這一經(jīng)過兩次放大的力足以造成大小齒輪斷齒。
以上為徐州尚邦機械制造有限公司由您分析的挖掘機轉盤軸承斷齒的主要原因，希望可以繼續(xù)為廣大客戶排憂解難，本公司永遠是您忠誠的合作伙伴！！
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